1

Тема: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Вопрос из темы:
http://rzia.ru/topic278-metodika-rasche … hchit.html

Всем привет, есть вопрос с выбором уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091. Для отсройки от тока небалнса выбирается уставка в диапазоне 0.2-2.0 Iб, все советуют брать 0.3 ,но хотелось бы узнать именно по какой формуле расчитывается. И еще хотел узнать формулу для расчета коэффициента чувствительности для ДЛЗ.

2

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

0.3 получают из следующих расчетов:
Уставка=Котстр*(2*погрешностьТТ)=1.5*2*0.1(10%)=0.3
(т.е. от погрешности ТТ, с коэффициентом отстройки 1.5, принимая худши й случай, один ТТ занижает значение тока на 10%, а второй ТТ завышает на 10%, в результате небаланс 20%).
Хотя иногда надо отстраивать уставку от емкостного зарядного тока. НО это актуально для кабельных линий. На воздушках таких проблем нет.

3

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

еще пара вопросов :
1) Тип характеристики для уставки  выбирается из каких соображений ? от типа защищаемой линии? ( расчитываю 110-ку с 2х сторонним питанием, без отпаек)
опять же советовали брать кардиоиду, но хотелось бы разъяснения.
2)Кч (коэффициент чувствительности) нужно обеспечить не меньше 2 ( по ПУЭ), по какой формуле он расчитывается для ДЗЛ?

Нигде не нашел именно объяснений на эти вопросы... если не сложно объяните пожалуйста.

ЗЫ: Надо только правильно посчитать дифференциальные и тормозные токи ДЗЛ и построить точки на характеристике ДЗЛ.

4

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

С терминалом ДЗЛ ШЭ 2607 091 не знаком.

Но чувствительность проверяем графически, по отношению точек (прямой) внутренного КЗ на линии к верхней части характеристики торможения.
Например: коэффициент наклона характеристики торможения равен 0.5, а точки срабатывания для внутренних КЗ находятся на прямой 1.0.
Следовательно коэффициент чувствительности равен: Кч=1.0/0.5=2.0, т.е. требуемая чувствительность ДЗЛ выполняется.

Если коэффициент наклона характеристики торможения принят 0.3, то чувствительность равна 3.33, что много больше 2.0!

При построении характеристики торможения ДЗЛ, её отстраиваем от токов небаланса при внешних КЗ за линией в минимальных режимах. Коэффициент отстройки приниамешь 1.5 (по коменд).

Характеристику ДЗЛ строишь графически по отстройке от точек внешникх КЗ с коэффициентом отстройки 1.5 и по чувствительности к внутренним КЗ с коэффициентом чувствительности не менее 2.0.

5

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Curator пишет:

1) Тип характеристики для уставки  выбирается из каких соображений ? от типа защищаемой линии? ( расчитываю 110-ку с 2х сторонним питанием, без отпаек)
опять же советовали брать кардиоиду, но хотелось бы разъяснения.
2)Кч (коэффициент чувствительности) нужно обеспечить не меньше 2 ( по ПУЭ), по какой формуле он расчитывается для ДЗЛ?

Нигде не нашел именно объяснений на эти вопросы... если не сложно объяните пожалуйста.

ЗЫ: Надо только правильно посчитать дифференциальные и тормозные токи ДЗЛ и построить точки на характеристике ДЗЛ.

Характеристика выбирается не от типа ВЛ а от применяемых ТТ. Цитата из рекомендаций ЭКРА (Пользуясь зависимостями рис. 14, можно, для конкретных условий по насыщению ТТ, выбрать тип характеристики блокирования.)
Кч расчитывается для ДЗЛ и для всех характеристик, имеющих горизонтальный участок и наклонный, одинаково. Он считается для горизонтального участка, то есть где еще нет торможения. У Вас Iд=0,3 (0,3 от принятого тока за базовый).  Относительно него и проверяется чувствительность.
Некоторые проверяют чувствительность при наибольшем токе КЗ, учитывая Кт. Это неверно, так как ток может уменьшится на входе в терминал (переходное сопротивление, уменьшение источников тока), но если ток попал в терминал, то уже не может диф. часть тока уменьшится сильнее тормозной части, если они работают по одинаковому принципу.

Присоединяйтесь!!! Мы в социальных сетях и на Ютуб.

6 (2011-03-21 19:14:33 отредактировано Curator)

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Как правильно посчитать дифференциальные и тормозные токи, для построения тормозной характеристики? (если не сложно ответьте формулами)




по расчету Кч так и не понял

R14 пишет:

Он считается для горизонтального участка, то есть где еще нет торможения. У Вас Iд=0,3 (0,3 от принятого тока за базовый).  Относительно него и проверяется чувствительность.

:

CLON пишет:

чувствительность проверяем графически, по отношению точек (прямой) внутренного КЗ на линии к верхней части характеристики торможения.

как в итоге?)

7

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Я тоже не понял что хотел сказать R14.

Дело втом, что начало характеристики это чисто фиктивная точка, оказаться в которой физически не возможно.
Поэтому проверять к ней чувствительность - странно как-то.
А так же получить суммарный ток КЗ на линии 110 кВ менее 300-600А (при ТТ 1000/1 - 2000/1).

Проверка чувствительности ДЗЛ описана в руководящих, с примерами. Там по чувствительности к точке в минимальном режиме. И больше никак.

Тормозные токи и дифференциальные каждый производитель считает по своему, а некоторые еще и дают возможность выбора как считает эти токи устройство.

Поэтому - читай описание работы устройсва. Без этого никак. Там все есть.

8

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Можете скинуть эти руководящие? storm-eeg@mail.ru

9

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Как выставить уставку Iд и почему 0,3.
Потому что меньше боязно. Эта тема как минимум кандидатская диссертация. А все формулы, приводимые разными производителями взяты, с потолка.. Надо отстроится от тока небаланса при внешнем КЗ в начале торможения (а это меньше 0,5 Iб). Главный небаланс вызывает не этот ток, а поведение ТТ в переходном режиме и апериодическая составляющая плюс остаточное намагничивание ТТ (например при АПВ). Вот эти составляющие не очень то подчиняются формулам. Мне нравится эта формула:
Iд= Кпер*Кодн*Е + запас
К пер=2 – учитывает увеличение погрешности ТТ в переходном режиме в 2 раза –взята с потолка – научного обоснования нет;
Кодн=1 при вторичных номиналах ТТ с двух сторон 1А. 
Кодн=2 при вторичных номиналах ТТ с одной из сторон или с двух сторон 5А.
Цифры с потолка.
Номинал ТТ играет очень большую роль. Если взять ТТ на 5 А, то он уже будет несколько нагружен на сопротивление проводов. Сама МП защита имеет очень малое сопротивление что при 5 А, что при 1 А исполнений и может быть принята 0.
Апериодическая составляющая в переходном режиме вместе с остаточным намагничиванием  может насытить 5А ТТ. А вот 1 А ТТ может быть нагружен по сопротивлению в 25 раз больше 5 А ТТ. Раньше 1 А защиты имели сопротивление в 25 раз больше чем 5А. Теперь 1А ТТ нагружен только на сопротивление провода и, следовательно он будет примерно в 20 раз лучше чем 5 А. Будь моя воля я бы вообще запретил 5 А ТТ для МП защит – особенно для вновь строящихся объектов. Даже для напряжения 6 и 10 кВ намного эффективнее использовать 1 А ТТ. Раньше они не могли быть использованы при больших токах. Например, 6000/1 с нагрузкой 50-100 Ом вызвал бы несколько кВ во вторичных цепях при большой кратности тока КЗ. Теперь при нагрузке в 2-5 Ом такое невозможно. Дополнительно экономия меди в кабеле. Сечение для 1 А поменьше чем при 5 А;
Е=0,05 - погрешность ТТ при синусоидальном токе (при токе меньше 0,5 Iб);
запас = 0,1 – включает в себя и погрешность угла передачи на противоположный конец.

Итого получаем при 1 А ТТ Iд=2*1*0,05 +0,1 = 0,2Iб.
Итого получаем при 5 А ТТ Iд=2*2*0,05 +0,1 = 0,3Iб.

Теперь еще что взять за базис. Можно номинал ТТ, а можно и номинал ВЛ. Например при ТТ 2000/1 получаем при уставке 0,3 ток срабатывания 600 А. Многоват – не все переходные КЗ на землю будет брать. Берем за базис ток ВЛ, например 1000 А. Получаем уставку уже 300 А. Но в этом случае и торможение будет начинаться в 2 раза раньше. Конечно погрешность ТТ нелинейна, но так можно считать.
Но есть ограничения Iб снизу.
Ток срабатывания Iд должен быть больше, равен 4% номинала ТТ чтобы не попасть на плоскую часть характеристики намагничивания (кто то берет и 2%).
Второе ограничение Iб связано с тем, что при переходном КЗ на землю по данной фазе сохраняется и определенная нагрузка, от которой нежелательно тормозить. Для этих целей Iб нежелательно брать меньше номинала передаваемого тока по ВЛ.
Если все это описывать получается очень длинно, и никто это читать не будет – заснет на 1 странице. Итак уже получилось очень много.

10

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

CLON пишет:

Я тоже не понял что хотел сказать R14.

Дело втом, что начало характеристики это чисто фиктивная точка, оказаться в которой физически не возможно.
Поэтому проверять к ней чувствительность - странно как-то.
А так же получить суммарный ток КЗ на линии 110 кВ менее 300-600А (при ТТ 1000/1 - 2000/1).

Проверка чувствительности ДЗЛ описана в руководящих, с примерами. Там по чувствительности к точке в минимальном режиме. И больше никак.

Если Вы прочитаете руководящие указания по ДЗТ 21, где впервые начал использоваться горизонтальный и наклонный участок, то увидите что Кч считается по Iд - току горизонтального участка.

11

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

R14 пишет:

Надо отстроится от тока небаланса при внешнем КЗ в начале торможения (а это меньше 0,5 Iб). Главный небаланс вызывает не этот ток, а поведение ТТ в переходном режиме и апериодическая составляющая плюс остаточное намагничивание ТТ (например при АПВ).

R14 я правильно понял, в виду имеется присутствие апер.состоявляющей в режиме наиболее близком к номинальному?
То есть удаленное внешнее КЗ с присутствием апер.состовляющей при отсутствии торможения (минимальном торможении).

12

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

CLON пишет:

... Хотя иногда надо отстраивать уставку от емкостного зарядного тока. НО это актуально для кабельных линий. На воздушках таких проблем нет.

Сергей, каким образом оценить величину этого тока?
Процесс должен быть сродни броску тока намагничивания, при наличии блокировок имеет ли смысл отстраиваться?

13

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Dmitriy пишет:

R14 я правильно понял, в виду имеется присутствие апер.состоявляющей в режиме наиболее близком к номинальному?
То есть удаленное внешнее КЗ с присутствием апер.состовляющей при отсутствии торможения (минимальном торможении).

Совершенно верно.

14 (2018-03-05 21:41:04 отредактировано obagley)

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Deleted

Oleg Bagleybter

15

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Dmitriy пишет:

Сергей, каким образом оценить величину этого тока?
Процесс должен быть сродни броску тока намагничивания, при наличии блокировок имеет ли смысл отстраиваться?

У каждой линии есть индуктивность и емкость. Зная емкость (или удельную емкость, т.е. емкость на еденицу длины линии), можно посчитать зарядный емкостной ток линии по выражению:
Ic(A)=3.63*10^(-6)*UnomPh-Ph(kV)*Fnom(Hz)*Cud(nF/km)*L(km), в скобках показанны размерности величин входящих в формулу (Зиглер, ДЗЛ 199 стр).
Напряжение линейное линии.

Или зная удельный зарядный емкостной ток:
Ic(A)=Ic_ud(А/km)*L(km).

Отстраиваемся от данного тока с коэффициентом отстройки 2.5 ... 4.0, но не менее 0.15  номинальных токов ТТ!

У некоторых реле можно задавать удельную емкость или проводимость и тогда устройство само отстраивается от зарядного тока, например у Альстома (Арева), Р545 задается проводимость в Сименсах.

Емкостной ток трехфазный и смметричный, отстроек как правило нет, но есть компенсации емкостного тока (у некоторых производителей).

16

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

R14 пишет:

Если Вы прочитаете руководящие указания по ДЗТ 21, где впервые начал использоваться горизонтальный и наклонный участок, то увидите что Кч считается по Iд - току горизонтального участка.

Видите ли получить точку КЗ на данном участке для линий 110 кВ не представляется возможным. Только если активное сопротивление более 100 Ом (115кВ/1.73/0.3кА=221 Ом). Это не расчетный случай. На такие ситуации никто чувствительность ДЗЛ линии не проверяет! Тем более линия - это не ТР (у ТР очень большие внутренние сопротивления от 56(25МВА) до 140(10МВА)...220(6.3МВА) Ом)! В этом существенное отличие ДЗТ от ДЗЛ (сопротивления линий 110 кВ обычно в диаппазоне 5(12.5 км)-20(50 км) Ом), о котором вы забыли упомянуть.

При наклоне начальной характеристики 0.5, и начальном дифференциальном токе 0.3, при дифференциальных токах КЗ равных 0.6 номинального тока ТТ мы выходим на характеристику с торможением. А это соотвествует сопротивлению к месту КЗ более 100 Ом.

В результате чувствительность ДЗЛ линии определается только углом наклона характеристики торможения к углу наклона характеристики внутренних КЗ.

17

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

CLON пишет:

Емкостной ток трехфазный и смметричный, отстроек как правило нет, но есть компенсации емкостного тока (у некоторых производителей).

Я почему-то подумал о токе Заряда емкости сети при ОЗЗ внутри зоны ДЗ. Он если я не ошибаюсь лежит в более высоком диапазоне частот.
Спасибо.

18

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

Для интереса, ДЗЛ ЭКРА.
торможная характеристика построена по принципу как и их ДЗТ, ДЗГ?
корень квадратый из произведения двух токов помноженых на косинус угла между ними?

19

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

ДЗЛ ЭКРА имеет три различные характеристики из которых выбираем одну.
- от суммы модулей векторов токов - кардиоида;
- от модуля разности векторов токов - окружность;
- с использованием специальной «секторной» характеристики блокирования в ком-
плексной плоскости отношений сравниваемых фазных токов.

20

Re: Выбор уставок ДЗЛ для ШЭ 2607 091

CLON пишет:

В результате чувствительность ДЗЛ линии определается только углом наклона характеристики торможения к углу наклона характеристики внутренних КЗ.

Нет не так.