«Этот подход представлен более детально на рисунке
6.10, где в качестве примера взят трансформатор
тока 300/5 А, применяемый в электроустановке на-
пряжением 11 кВ. Предполагается, что по фидеру
протекает номинальный ток (300 А), а трансформа-
тор тока питает нагрузку 10 ВА.»
Далее путем нехитрых вычислений получили напряжение 381 кВ это фазное напряжение сети 11 кВ приведенное к стороне нагрузки ТТ. Как уже отмечали коллеги выше, в этом ошибки нет, но и наглядность подобных манипуляций сомнительная.  Главное что можно почерпнуть из этого расчета что сопротивление нагрузки по 10 кВ составляет 21,2 реальных Ом, а приведенное к стороне нагрузки ТТ составляет 76200 Ом, что в 127000 раз больше сопротивления вторичной цепи ТТ (0,2 Ом+0,4 Ом) (здесь 0,2 –это собственное сопротивление вторичной обмотки ТТ, 0,4 – номинальное сопротивление нагрузки ТТ соответствующее номинальной мощности 10ВА при номинальном вторичном токе 5 А) . Что подтверждает и без того очевидный факт что ТТ (его нагрузка) не оказывает сколько ни будь значительного влияния на протекание первичного тока.
Хотя это можно было посчитать проще: Мощность нагрузки одной фазы данного фидера
P1ф=300А*11000/1,732=1.9 МВА
мощность потребляемая одной фазой ТТ при этом 15 ВА (10 ВА на нагрузке ТТ, и ещё 5 ВА на собственном сопротивлении вторичной обмотки ТТ).
1.9 МВА/15ВА = 127000.
или так:
В данном примере ТТ работает на номинальных значениях нагрузки. ЭДС вторичной обмотки ТТ при этом = 5А*(0,2+0,4)Ом=3В.
Ктт=300/5 =60
Значит на первичной обмотке падение напряжения составляет 3/60=0,05 В.
фазное напряжение сети 11000/1,732=6350В
6350В/0,05В = о чудо 127000
Волшебная сила арифметики!

Допустим Коэф. предельной кратности данного ТТ Кпркр=20.
Значит на грани насыщения ЭДС на вторичной и соответственно на первичной обмотке ТТ будет в 20 раз больше чем при номинальной нагрузке ТТ.

При дальнейшем увеличении нагрузки ТТ (например увеличением сопротивления нагрузки а в пределе его раскорачиванием, и увеличением первичного тока) ТТ будет насыщаться. И говорить о сопротивлении переменному току насыщенного ТТ не корректно. Чем сильней будет насыщение тем более короткие но с более высокой амплитудой будут импульсы напряжения на ТТ.  Но средневыпрямленное напряжение будет такого же порядка как и на грани насыщения. А полное действующее напряжение (среднеквадратичное) будет расти с ростом насыщения.

Что такое идеальный трансформатор - у Вольдека написано на странице 241, а на странице 242 описаны основные соотношения, верные для идеального трансформатора (и нигде не сказано, что это верно исключительно для силовых трансформаторов). При этом, не знаю как на папирусах Зимбабве и в голове Попуасов, но у Вольдека вы абсолютно точно не найдете, что у идеального ТТ эти соотношения какие-то иные, чем у любого другого идеального трансформатора (силового, ТН etc), т.е. те, что приведены на странице 242.
Ровно как и нейдете в моих рассуждениях утверждения, будто идеальный Т не может работать в иных режимах, кроме чем закороченном.

Такое уж условие задачи, не я его формулировал. На разомкнутой обмотке ИДЕАЛЬНОГО ТТ действительно будет очень много киловольт. И чтобы это понимать, вовсе не обязательно даже в институте учиться, вполне достаточно знания школьной программы хотя бы на тройку.

А давайте не будем путаться и на ходу менять условия задачи? Если вам охота рассуждать именно в рамках "реального" ТТ - это нормальное и понятное желание. Просто подобные рассуждения в контексте именно поставленной задачи - могут сбить с толку. И многие здесь действительно сбиты:) Например, один из форумчан на полном серьезе уверен, что ТТ является частью амперметра, а витков у ТН много именно для того, чтобы увеличить реактивное сопротивление и тем самым минимизировать первичный ток. Это называется "каша в голове", а вы в эту кашу масла добавляете.

А кто сказал, что k в формуле (12-9) это и есть Kтт? :) Просто какое-то k:) Важно лишь то, что это k равно отношению витков первичной и вторичной обмотки, не?