Предупреждение от Модератора: Сколько понаписали ФЛУДА! Вопрос связан с расчетами, так пожалуйста аргументируйте свои ответы расчетами.

Вернемся к нашему вопросу.
Ik(3)=U/1.73/Zekv.
Эквивалентное сопротивление в конце лини: Zekv=10.5/1.73/1.38=4.393 Om.
Сопротивление нагрузки: Zнагр=0.35*10.5*10.5/4.0=9.647 Om.
Ток самозапуска всей ОБОБЩЕННОЙ нагрузки: Iсам.зап.нагр.=10.5/1.73/(4.393+9.647)=0.432 kA = 432A.
Уставка МТЗ: Icp=1.2*432/0.8=648 A, Icp=650A.
Коэффициент чувствительности: Kчувств.=1380*0.866/650=1.84 >> 1.2 (1.5).
Вывд: чувствительность достаточная к к(2), т.к. Кч больше 1.5.

Коэфициент самозапуска всей обощенной нагрузки равен (указанный мной выше был 2.0...2.2):
Ксзн=432А/220А=1.964 (т.е. около 2-х).

ЗЫ: для случая 100% двигательной нагрузки Хд"=0.17, тогда:
Zнагр=0.17*10.5*10.5/4.0=4.685 Om.
Iсам.зап.нагр.=10.5/1.73/(4.393+4.685)=0.668 kA = 668A.
Коэффициент самозапуска равен: Ксам.зам.=668А/220А=3.036 (для 100% двигательной нагрузки).
Icp=1.2*668/0.8= 1002A, Icp=1000A.
K4=1380*0.866/1000=1.195 около 1.2.

Вывод: Но т.к. нагрузка не 100% двигательная то уставка в 650А без пуска по напряжению Вам 100% подойдет.

Stoyan, приведенная Вами формула известна и может быть выведена из моих формул упрощением. +1 Вам.

Почему взял 220А, а не 340А. Дело в том, что было сказано, что ПС 2-х трансформаторная (с номинальной мощностью ТР 4МВА) и скорее всего их параллельная работа не допускается. Очевидно, что нагружать ТР мощностью в 4МВА мощностью в 6.2 МВА (1.5 кратная перегрузка) длительно нельзя. 
Следовательно номинальный ток одного ТР равен 220А (4МВА/1.73/10.5кВ). Для сухих ТР длительная перегрузка нормируется величиной 180%,
т.е. 220А * 1.8 = 396А, если же ТР масляный (в чем я сомневаюсь), то максимальный ток 2-х кратный, т.е. 440А.
Величина полученной уставки в 650А почти в 1.5 раза больше чем суммарный ток 2-х ТР.

Если взять коэффициент самозапуска 1.3 (нагрузка без двигателей на 10 кВ стороне), то тоже получим:
Iср=1.2*1.3*340А/0.8=663А, что так же близко к 650А.

ЗЫ: Иногда приходится додумывать, т.к. автор не выложил ВСЮ информацию необходимую для квалифицироваанного расчета уставок. Нет и описания режимов мин/мах, не токов КЗ мин/мах, ни состава нагрузки, ни режима питающей ПС и т.д и т.п. Поэтому я могу и ошибаться, но это дело поправимое, когда здесь столько специалистов из стольких стран. :)

Первый раз слышу. Не могли бы ссылку на документ? Вот я всегда ориентировался на это - НТП ЭПП-94 - "Проект-ние эл.снабжения пром.предприятий"
п. 6.4.6. Для сухих трансформаторов предельное значение коэффициента допустимой перегрузки трансформатора следует принимать равным 1,2.

Тут полностью согласен - согласно ГОСТ 14209-85 допускается максимальная перегрузка = 2 для систем охлаждения М и Д и 1,9 для ДЦ на время 0,5-1 час.
А в чем сомненья - что не маслян. Я как раз наоборот думая что маслян. Сухие тран-сы на 35 кВ редкое явление. Если это ПС с ОРУ - то там нафиг сухие не нужны - Во первых потому что дороги!

Вопрос к опытным расчётчикам:
Учитываете ли при расчёте тока самозапуска время перерыва питания, время КЗ (и связанное с этим снижение напряжения)? Ведь при небольшом перерыве условия самозапуска легче. Или это уже в зависимости от условий расчёта, наличия исходных данных?

Я НН сторону не считаю (официально), но когда считаю (не официально), то не учитываю время перерыва питания.
Если есть данные по нагрузке, то делаю детальный расчет, с учетом всей самозапускающейся нагрузки (или её части).
Время перерыва питания вообще никогда и нигде не учитывал (но на сколько это правильно, не скажу, т.к. не знаю и динамическими моделированием при расчете уставок не занимаюсь).
Снижение напряжения учитывается, т.к. надо проверять достаточность напряжения для гарантированного самозапуска ответственной нагрузки (если такая есть).
Во всех расчетах исхожу из наиболее тяжелого случая самозапуска всей нагрузки, т.е. после её полного останова (самый худший случай для выбора уставок РЗА является расчетным).

ЭД выше 1 кВ участвующие в самозапуске всегда подпадают по вторую очередь ЗМН - ЗМН2. Типовая выдержка времени ЗМН2 = 9 сек. За это время двигатели на свободном выбеге успевают полностью остановится. Поэтому в расчете самозапуска принимается самый тяжелый случай - все двигатели остановлены.
По поводу ЭД до 1 кВ. Все они коммутирутся контакторами и пускателями. Причем типовая схема управления этих двигателей - это кнопки без фиксации, шунтирующиеся БК пускателя или контактора. Даже 0,1 сек перерыва питания хватает что бы такие двигатели "отвалились" от сети и уже не вернулись. Лишь небольшая часть - как правило не более 10% учасвуют в самозапуске при перерыве питания - это насосы пожаротушения и прочие ЭП 1 категории. Эти ЭД должны управлятся по особым схема - с реле времени, которое на заданную выдержку времени оставляет собранной цепь управления, ибо нельзя держать двигатель с постоянно собранной схемой управления по требованиям безопасности. Почему же тогда в расчет самозапуска принимаются все двигатели 0,4 кВ? Ответ прост  - это не по причине потери питания, а по причине того что КЗ в сети 0,4 кВ может произойти на ОЛ РУНН  - в этом случае U на шинах может прилично снизится и прочие ЭД начнут тормозится. Зашита ОЛ с типовым временем 0,1 -0,15 сек отключит КЗ, напряжение на шинах восстановится - все ЭД начнут процесс самозапуска. С этим учетом и принята Х обобщенной нагрукзи = 0,35 о.е. - максимальный Ксзп=2,9 Если бы все ЭД 0,4 кВ остановились бы - Ксзп был гораздо больше - равный пусковому току ЭД 0,4 кВ.
в общем для ЭД выше 1 кВ принимается в расчете полностью остановившиеся ЭД. А дя ЭД сети 0,4 кВ - принимается то, что ЭД тормозятся по причине снижения напряжения, но не останавливаются .

Хд"=0.17 - откуда эта величина мне не известно.В НТД такого нет. Видимо из опыта расчетов.

Нет! Хд" = 0,35 о.е.  учитываются самозапуск ЭД 0,4 кВ. Величина Хд" = 0,35 задана в НТД по ТКЗ. Самозапуск ЭД выше 1 кВ рассчитывается отдельно по паспортным данным этих двигателей.

Бесспорно.

Про долю нагрузки ЭД в НТД нет ничего.

В случае я просто говорю какой Кп рекомендуется принимать (не Ксз). Документ какой сейчас трудно сказать, но в последний раз вроде видел такую ссылку в методических указаниях Механотроники по расчету РЗ двигателей (надеюсь не подвожу).