Скорее всего фраза в РУ "в расчетном режиме, при котором это сопротивление имеет наибольшее значение" и подразумевает что для КЗ за D/Y-11 надо брать двухфазное КЗ, но нет чтобы четко прописали.

При выборе уставки 3 зоны ДЗ на транзитной ВЛ с отпайкой и трансформатором >25МВА по условию согласований, есть сомнения о чувствительности даже к максимальному ткз на НН. Вот поэтому и нет таких тонкостей, imho

И как раз такой вид КЗ для контура фаза-фаза является расчетным.

Все верно пишете. За счет смещения самый неприятный расчетный режим. Скорее всего фраза в РУ "в расчетном режиме, при котором это сопротивление имеет наибольшее значение" и подразумевает что для КЗ за D/Y-11 надо брать двухфазное КЗ, но нет чтобы четко прописали.

олучается, что при двухфазном КЗ реактивное сопротивление в этом контуре меньше суммы сопрртивлений до места КЗ!

При КЗ за трансформатором звезда-треугольник замер сопротивления увеличивается в 2/корень(3) раз и поворачивается вправо на 30 градусов по сравнению с замером при 3хфазном КЗ.

Сопротивление системы считаем малым, тогда напряжения - примерно симметричная трехфазная звезда.

При трехфазном КЗ
Zca_3ф=(UC-UA)/(IC-IA)=
=корень(3)*UA/( корень(3)*Ik3 )=
=UA/Ik3

При двухфазном КЗ на низкой стороне ас, на ВН в фазе А течет ток Ik3, в фазах В и С - по -0.5Ik3 (11я группа)

Тогда по межфазному контуру СА

Zca_2ф=(UC-UA)/(IC-IA)=
=корень(3)*UA*exp(j*150°)/(-0.5*Ik3-Ik3)=
=корень(3)*UA*exp(j*150°)/( 1.5*Ik3*exp(j*180°) ) =
=2/корень(3)*exp(j*-30°)*UA/Ik3
=2/корень(3)*exp(j*-30°)*Zca_3ф

И как раз такой вид КЗ для контура фаза-фаза является расчетным. И если характеристика, например, круговая (как у старых эл/мех реле), то может не пройти. И в вырез по нагрузке этот вектор может попасть, во всяком случае, если смотреть как в АРМ СРЗА - с учетом допуска (кружок на конце).

Есть альтернативный вариант - если МП защита -  взять контур фаза-земля. Но зависит от производителя, не факт, что эта штука там есть.

Ок, уточню, хотя вопрос в продолжение темы. Речь о чувствительности линейных РС к КЗ за тр-ром Y/D-11. Для фазных РС разницы между замером 2хфазных и 3хфазных КЗ не будет (для одной фазы), для линейных РС разница есть.

чувствительность ДЗ проверять при двухфазном КЗ?
В п.16 в) главы 5  РУ №7 говориться "в расчетном режиме, при котором это сопротивление имеет наибольшее значение".

Для дистанционных органов не вид КЗ важен, а сопротивление на зажимах реле. Для ступеней 2 и больше, которые выходят за пределы шин на противоположной ПС, чувствительность проверяют в мин.режиме со своей стороны (подпиткой из-за"спины") и максимальным режимом в сторону КЗ. Что бы коэффициент токораспределения был минимальным. Вид КЗ - пофиг.

Защита согласовывается по времени резервными защитами ВН трансформаторов ответвлений, как минимум. Выдержки времени достаточные для ликвидации повреждения в приемной системе.

Работает. С помощью ТО пытаются избежать каскадного срабатывания защиты, как я понял.

При повреждениях за транформаторами ответвлений  пускались.

Ну, этого можно было ожидать, исходя из логики работы :)

Ну, что касается блокирования при КЗ "за спиной" - возражений нет, обычный орган направленности, может быть, с использованием запомненного напряжения и/или неповрежденных фаз.
Блокировка при КЗ на линии - ну хорошо, если выдадим выдержку времени для резервной ступени больше, чем у ДЗ-1, ДЗ-2 - несрабатывание при КЗ на линии обеспечивается. Или, на худой конец, просто блокировать при срабатывании ДЗ-1, ДЗ-2 - тоже можно.

А вот при КЗ в приемной системе, по-моему, блокировать  что-то без сигналов с того конца - нереально. Откуда защита будет знать, на отпайке КЗ, или же где-то далеко в системе на том конце, если токи и напряжения в месте установки защиты при этом одинаковы? А всякие подпитки в приемной системе вкупе с переходным сопротивлением в точке КЗ могут выдать практически любое сочетание токов и напряжений в месте установки защиты.
Можно сделать блокировку очень удаленных КЗ с помощью пускового органа по сопротивлению, току и т.п., но все равно, до конца проблему это не вылечит.

Так что, думаю, селективность по времени с резервными (или, по крайней мере, с основными) ступенями защит смежных линий в приемной системе нужно делать обязательно.

Или эта защита без каналов связи с противоположным концом по принципу действия не работает?

Защита блокируется при повреждениях на ВЛ, в системе "за спиной" и в приёмной системе. Также желательно организовать телеотключение  противоположного конца ВЛ.

И так и не понял как по токам и напряжениям на конце линии, удается определять КЗ за трансфорамтором именно этой линии, а не смежной например? И с какой точностью удается моделировать все участки линии.

tca, спасибо за статью, интересная. Слышал о чем-то таком... Теперь увидел :).
Касаемо принципа.
Я понял его таким образом:
1) Если мы знаем токи в месте установки защиты в доаварийном Is_пд и послеаварийном Is_тк режиме, то можем вычислить Is_ав=Is_тк-Is_пд  - чисто аварийный ток в месте установки защиты.
Т.к. в чисто аварийной схеме ЭДС всего одна, в месте повреждения (см. картинку 4в в статье), то соотношение чисто аварийных токов в месте установки защиты и в месте повреждения Kток=If_ав/Is_ав=(Zs+Z1+Z2+Zr)/(Z2+Zr) - не зависит от режима (это полная аналогия того принципа, который используется в одностороннем ОМП, но здесь все слагаемые известны).
Далее просто берем и находим If_ав=Kток*Is_ав.
Если предположить, что If_пд=0 (ток в доаварийном режиме в трансформаторе отсутствовал), тогда If_тк=If_пд+If_ав=Kток*Is_ав=Kток*(Is_тк-Is_пд).
Итого, мы нашли ток в трансформаторе при КЗ:
If_тк=Kток*(Is_тк-Is_пд).

2) Нетрудно догадаться, что мы можем вычислить напряжение в точке ветвления (от которой отходит ветвь с трансформатором) U'тк=Us_тк-Z1*Is_тк.
Далее, мы только что выяснили, что в трансформаторной ветви ток равен чисто аварийному If_ав=Kток*Is_ав, предполагая, что трансформатор ненагружен.
Отсюда искомое напряжение за трансформатором в режиме КЗ Uf_тк=U'тк-Zт*If_ав=U'тк-Zт*Kток*Is_ав.
Uf_тк=(Us_тк-Z1*Is_тк)-Zт*Kток*(Is_тк-Is_пд).

3) Итого, мы знаем Uf_тк, If_тк, и делим одно на другое.
Zf_тк=Uf_тк/If_тк=Rf.
В статье это приводится как-то мутно, через какие-то схемы замещения чисто аварийного режима, но, по-моему, это должно быть очевидно из закона Ома - если мы поделили напряжение за трансформатором на ток за трансформатором при кз за трансформатором, то что будет? Правильно, переходное сопротивление...

Что мне во всем этом не нравится - а с какого перепугу мы решили, что КЗ вообще за трансформатором, а не где-то в системе "r"?
Очевидно, все вышеприведенные рассуждения для внешних КЗ в "r" неправильны. Что будет, когда мы возьмем эти формулы и попробуем посчитать - вопрос.
Так что, скорее всего, надо будет этот орган согласовывать хотя бы по времени с последними ступенями защит, отходящих от шин на противоположном конце (в системе "r").
Что будет, если у трансформатора большая нагрузка? Самозапуск? Тоже вопрос... Ведь тогда мы насчитаем что-то не то. Откуда мы знаем, какая часть тока в месте установки защиты Is_пд обусловлена транзитом, а какая-трансформатором - замер-то односторонний?
Хотя, с другой стороны, если мы отстроены от самозапуска по времени, то нагрузка повлиять должна слабо.
Тут только опытная эксплуатация поможет, может быть, тесты на осциллограммах. Хочется верить, что в "Бреслере" они там во всем разобрались - я до такой подробности в материал не вникал, нет времени.

нужно мнение практиков

Мнение практика, ушедшего на пенсию, которому довелось проанализировать не одну сотню, если не тысячу осциллограмм.
1. Железнодорожная тяга на переменке существенно поднимает угол нагрузки. Известен случай (разбирались с ложной работой дополнительной ступени ДЗ (дальнее резервирование защит трансформаторов на реле БРЭ-2801). Два тяжелых поезда одновременно стартовали навстречу друг другу с соседних станций. Остановились не только поезда, но и нефтепровод, насосные станции которого питались от смежных подстанций.
2. Только разобрались с этой проблемой, подняли угол максимальной чувствительности до 90 градусов - опять погашение потребителей при замыкании нормально разорванного транзита между двумя энергорайонами. В одном углу - дефицит реактивной мощности с избытком активной, в другом - избыток реактивной и активной мощности. Улетаем во второй квадрант, подъем до 90 градусов уже не спасаем.
3. 31 декабря в 16 с копейками - близкое к шинам КРУЭ-220 Сочинской ТЭС КЗ (да что вы хотели - в бригаде, монтировавшей дополнительное оборудование, на бригадира с 4 группой было аж 12 человек со второй). Сбой в регулировании возбуждения (накрылся какой-то тиристор), вектор нагрузки улетает в 4 квадрант, кратковременно создаются условия для действия защиты на отключение.. Отказ быстродействующей ступени ДЗ  Действительно, интереснейший анализ был в тот вечер (осциллограммы получили очень быстро). За него заплатил 1000 р. за проезд на такси до дома (обычно - 300 р. при единоличном проезде, но здесь в одной машине было четверо таких счастливчиков).
Так что никто не застрахован от попадания ни в одну из зон комплексной плоскости. 3 квадрант уж как-то отработан, а остальные - зоны повышенной бдительности.