Совершенно другая вещь, но точно в тему.
Рассматриваем предварительный проект одного из олимпийских объектов. Всего лишь РП 220 кВ (распредпункт, то есть). Когда-нибудь это будет РУ-220 подстанции 500/220. Вроде бы ничего интересного нет. Ни мы, ни ОДУ Юга ничего не примечаем. И вдруг из более высокого органа приходит дополнительное замечание: а ведь есть там трансформатор собственных нужд, где потребление вроде бы нулевое, соответственно, Ктт=200/5. А вот при КЗ на его ошиновке ток будет ого-го. Неприятно за выволочку, но пришлось вышестоящий орган зауважать. Все же приметили то, что мимо наших глаз пролетело. Впрочем, тот трансформатор никак под наше диспетчерское управление и ведение не попадает.

РУ-20 кВ,все ТТ отходящих КЛ 200/5 5Р10(потребителей нет пока).На одну из ячеек задана ТО около 7 кА.

Нельзя так, по-моему. Как удастся выставить уставки дифзащиты при такой огромной разнице во вторичных токах при номинальном первичном токе АТ? Ну, какой-то запас для выравнивания есть, но не в 20 же (13000/600) раз! С дифзащитой ЭКРА точно не получится. Это всё из-за учёта и измерений, будь они неладны. Это они хотят изо всех сил увидеть отклонение стрелки и т.п. Тут, мне кажется, хвост вертит собакой. Вот пусть и предусматривают для себя ТТ с номинальным током порядка тока нагрузки. А ТТ для дифзащиты надо выбирать всё-таки по номинальному току АТ.  Иначе не получится, и выявится это уже при наладке на стадии проверки первичным током (опыте КЗ стороны НН).

Посмотрел стандарт ФСК для расчета дифзащит Экра. Требования к ТТ. Говорят, что при КЗ вне зоны требуется лишь обеспечить погрешность меньше 10%. Берем книгу Шнеерсона и видим что требования к ТТ для дифзащит это напряжение при 10% погрешности, деленное примерно на 7 - если допускать большую кратность ТТ (от Т сети зависит). И как скажите пользоваться данным стандартом.

Вот выдержка из стандарта.
2. Требования к трансформаторам тока в схемах дифференциальной токовой защиты трансформатора, автотрансформатора, шунтирующего реактора, шин и ошиновок
В соответствии с [15] все трансформаторы тока (ТТ), предназначенные для питания токовых цепей устройств релейной защиты от КЗ, должны удовлетворять трем требованиям:
Обеспечивать точную работу измерительных органов токовых и дистанционных защит (направленных и ненаправленных) и не допускать излишних срабатываний дифференциальных защит при КЗ вне защищаемой зоны. Для этого погрешность (полная или токовая) ТТ, как правило, не должна превышать 10 %.
Не допускать при КЗ в начале зоны повышения напряжения на выводах вторичной обмотки ТТ и, соответственно, в цепях защиты выше допустимого значения, при котором определяется прочность изоляции цепей защиты (U2макс ≤ U2доп).
А далее говорят о трех методах определения 10% погрешности.
Но так было раньше, когда РНТ и ДЗТ были отстроены от апериодической составляющей. Сейчас при кратности более 4 вводим детектор насыщения. А от примерно номинала до 4 томозим. И если на стороне НН применить ТТ с малым номинальным током, то уже надо проверять ТТ по Шнеерсону или Цигленру с учетом апериодической составляющей и Т сети. А это примерно в 7 раз меньшее напряжение на нагрузке чем при 10% погрешности. Ограничений по номиналу ТТ в низшую сторону в стандарте нет. Терминал позволяет программно выровнять от 0,25А до 16А. А если этого мало можно еще применить промежуточные ТТ и поставить ТТ хоть на 100А при токе 20-50 кА и допустить только 10% погрешности согласно стандарта. Полностью проигнорирована апериодика при внешнем КЗ.

всё таки задачу разделил бы на две части.
1. Как вы и описали коллега R14, за исключением маленькой поправки.
ТТ должны быть проверены в любом случае вне зависимости от отношения Ктт к номиналу трасформатора.

2. Товарищи спецы по Сименсу, обязан быть рекомендованый максимальный кофициент выравнивания. что то типа Inom trafo/Inom TT>= или =<

или если по пункту 1 пройдёт ТТ с 100/5 при номинале 13кА, то всё ОК?
в теории закажу ТТ с U>500V.

В принципе можно и так. Сейчас на сторону НН вешают только собственные нужды. Если не обрабатывать плечо НН будем брать дополнительно шины КРУ НН и все что к ним привязано - ТН, выключатель ТСН и может быть резервный ввод НН. Пока существующие нормативы не позволяют так поступать.

Спасибо Дима. Я неправильно написал о ALF. Это не кратность при 10%, а требуемая при данном токе. Поправил предыдущий пост.
Тогда, в нашем случае при токе КЗ 19 кА и номинале ТТ требуется кратность ALF= 7*19/1,5=86 крат. А данный ТТ имеет 20 крат.
Или через напряжение. Если ТТ имеет 20 крат при нагрузке 2 Ом, тогда напряжение при 10% погрешности будет 20*5*2=200В. Это примерно и есть точка перегиба. А с учетом апериодики допускается в 7 раз меньше. 200/7=29. Хотя в арифметике я могу и ошибаться.

R14,  :) я честно говоря просто подурачился.

на 1А я как раз отбирал сейчас ТТ и поставил на трансы 300/1А с V>=300V. прошло и для ДЗТ и ДЗШ без проблем, ТТ произвдства немецкой фирмы Пфайфнер, для КРУЭ.

посмотрел манула Сименса.
форумула очень понятна и проста и нет никаких детекторов насыщения в деле, а есть ТРЕБОВАНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЯ к ТТ.

ALF> Кtdx Ikz max/Inom
Ктд=3!! дла ДЗТ и ДЗШ, 5 для ДЗГ и ДЗМ, английский вариант мануала, страница 583.
там же страница 584, белым по чёрному, кофициент адаптации от 1/8 до 8.
таким образом 600/5 или 600/1 НЕЛЬЗЯ УСТАНАВЛИВАТЬ для ДЗТ, где номинал 13кА.
как минимум 13000/8=1500 округлённо!!!
для защиты нулевой последовательности коффициент адаптации 1/4 до 4.

там же на странице 584 и 585 примеры расчёта и прошу обратить внимание ещё раз, НЕТ такого сечения 2.5мм^2, для 1А вторички используют 4мм^2 на расстояние 40м.