Здравствуйте!
Наверное, нужно писать по худшему варианту, т.е. по самому тонкому проводу.

Во первых, так как если бы кабели были последовательные, то это транзит с последовательными отводами, то ток будет только уменьшаться... логично? Получаем, что по описанию кабели параллельные, так? При этом это параллельные кабели одной линии и никакие коммутации этих кабелей не выполняются, постоянный состав. Распределение токов по кабелям происходит по их сопротивлениям (сечениям), НО ведь ток то уставки выбирается по суммарному току нагрузки, а не отдельно для каждого кабеля, если условия их прокладки одинаковы и соблюдены по нормам, то не имеет значения что они разного сечения, пример: пусть 1-й в 2 раза толше, а ток пусть 3-раза больше (грубо) потери зависят от квадрата тока, поэтому нельзя сказать, что 2-й тонкий будет перегреваться больше. В принципе получается, что термические условия кабелей  одинаковы, поэтому можно проверить какой и как будет греться и соответственно откорректировать уставку.
Если всё же последовательно, то
На принципиальной схеме обычно подписываются данные каждого куска - марка токопровода (провод, кабель) и сечение, длина куска. Рабочие токи проставляются проставляются из расчётов. При оценка длительно допустимого и аварийно допустимого токов также учитываются условия прохождения линии и/или условия прокладки кабелей, ведь как может получится: толстый в земле, а тонкий в эстакаде: вопрос кому "жарче" летом и "холодней" зимой, может так оказаться, что в эстакаде перегревает летом, а другой почему-то зимой....  На пример для АОПО, как правило уставка выставляется по худшему куску в текущий сезон, т.е. не менее 2 групп уставок: лето и зима, при этом измеряется текущая температура окружающей среды и по её значению корректируется значение допустимого тока. Конечно это не совсем точно, так как ток измеряется только по концам линии, а температурное воздействие рассредоточено по все трассе, но лучшего не придумано. Можно конечно установить дат чики в непосредственной близости к жилам, но это слишком сложно и дорого, не столько в установке таких датчиков, сколько в доставке их показаний...

Ник Ник!
понятно, что может быть надо определить именно термическую стойкость КЛ за время действия резервной ступени РЗ, а не уставку по току именно этой самой защиты, но хрен редьки не слаще, т.к. всё одно  нужно определить ДДТН и АДТН всей КЛ, а она состоит из разных кабелей.
Суть в том, что кабели на концах замкнуты и ток будут распределяться обратно пропорционально сопротивлениям. Потери и собственно тепловыделение проводника зависит от квадрата тока умноженное на сопротивление, вроде что-то не так, не очевидно.
Возьмём по другому тепловыделение каждого кабеля можно посчитать как квадрат падения напряжения на КЛ (оно одно и тоже для всех) делённое на сопротивление, получим если у кабеля больше сечение, то сопротивление меньше, но тогда тепловая его энергия больше, следовательно он больше греется. Выходит нет однозначного ответа. Всё зависит от среды охлаждения КЛ: что за изоляция, где лежат, как лежат, какова темп. воздуха или грунта и пр.
Можно например скачать каталог кабелей завода СЕВКАБЕЛЬ, там есть подробное описание и формулы расчёта  КЛ для разных условий....

Я понимаю это таким образом: вот у нас есть кабели, мы их выбрали по суммарному сечению, чтобы держали они суммарный ток.
Проблема начнется тогда, когда у этих кабелей параметры начнут отклоняться, тогда распределение токов по кабелям может оказаться другим и какой-то из них перегрузится.
Лучше всего мне кажется задать какой-то общий ток (по нагрузке) через все кабели, а потом найти по формуле распределение токов между разными кабелями
Ii=Zi^-1*(Z1^-1+Z2^-1+...+Zi^-1...+Zn^-1)^-1*Isum
и поварьировать их сопротивления