То есть время насыщения ТТ должно быть больше минимально необходимого времени достоверного измерения тока для корректного функционирования алгоритмов РЗА определенного терминала, так?
Необходимо ли выполнять данную проверку при установке терминала регистратора аварийных событий?

Коллега, бьете по больному месту.

Формально РАС это не РЗ, соответственно и требования к ним иные.
Но с другой стороны, РАС должен контролировать правильность работы релейной защиты. Как он может это сделать, если его измерительный канал при КЗ и насыщении ТТ в переходном режиме будет нести белиберду ?
Я не находил указаний в НТД по этому поводу.

но наличие же рассчитанных времён до насыщения трансформаторов тока апериодической составляющей ни как не решают вопрос с неселективной работой устройств РЗА смежных присоединений, даже если ты обеспечишь срабатывание защиты своего (проектируемого) элемента до этого, а вопрос и необходимость данного учёта я так понимаю как раз и вызван данной проблемой - излишней работой устройств РЗА при насыщении трансформаторов тока апериодической составляющей,

и да насчёт применимости ГОСта и используемого тока КЗ для расчёта: в ГОСТе указано что надо брать максимальный протекающий через рассматриваемый трансформатор тока, ничего не указано для каких случаев и каких классов напряжения должен выполняться указанный расчёт, если его применять для сети 10 кВ в том виде как он приведён в ГОСТ то ни один трансформатор используемый там не пройдёт (ну или почти не один, даже при не очень и больших токах КЗ на шинах 10 кВ), также ни где не приведено для каких защит стоит учитывать это влияние а для каких нет. Например для токовой отсечки (ТО) данное условие наверное актуально при КЗ не в зоне действия защиты (а в той точке от которой выполнена отстройка ТО, в общем на смежном элементе), что бы обеспечить как раз несрабатывание защиты при насыщении трансформаторов тока апериодической составляющей. А если КЗ в зоне так пусть себе и насыщается ничего страшного не должно произойти. И если мы решаем проблему излишней работой устройств РЗА то тогда а каком максимальном токе КЗ в зоне срабатывания защиты может идти речь, ток срабатывания как раз должен быть внешнего КЗ.

Хотел узнать , что вы думаете по этому поводу и сталкивались ли с подобной проблемой.

Насколько я знаю, таких документов, где бы был четкий список, нет.

На основании взаимодействия с производителем РЗА (через методики или письма) определить будет ли защита работать верно при таком времени до насыщения. Может у вас коэффициент торможения в ДЗТ около единицы и насыщение хоть и начинается через 7 мс, а через 30 уже заканчивается. Тогда небаланс в дифзащите может и не превысить уставки и излишнего срабатывания не будет.
Или токовая отсчека в результате этого насыщения замедлится на 10 мс, например, а для вашего объекта это не критично, то тогда, опять же, почему бы не использовать эту релейку.

Если другие более точные способы недоступны то да. Ну и если эти сопротивления есть эквиваленты относительно точки КЗ.

А что это за ТТ такие и в чем их отличие от 10P

Нет трансформатор уже закуплен и вот решается вопрос можно ли его оставить или надо покупать новый

Так я так понимаю в этом случае  (время насыщение при внешнем КЗ 7 мс)  основная опасность именно в отработке ДТО, а не самой ДЗТ с торможением. Далее я не совсем все таки понимаю как предложенные мероприятия (задать коэффициент торможения побольше, блокировку по второй гармонике) помогут при насыщении ТТ от апериодической составляющей и самое главное как это обосновать в записке.

Далее тоже интересный вопрос есть ток КЗ на текущий момент и ток КЗ на перспективу (5-10 лет) каким все же при расчетах стоит пользоваться?

И вообще все эти расчеты выглядят очень странными (особенно для тупиковой подстанции 110 кВ)

А какие точные способы Вы используете.
Столкнулись с тем,что РДУ не может выдать Та,сказали ,что т.к.в АРМ СРЗА нет такой функции.

По жизненному опыту, так сказать оценочно, или есть какой-то расчет?