я так понимаю речь про вычисления базисных токов плеч защиты? Если про них, то надо брать полную мощность трансформатора, а коэффициенты трансформации ТТ у присоединения с реактором и второго присоединения одинаковые?

У вас на рисунке подключение ДЗТ к плечам ТТ по НН какое-то кривое. ТТ реактора и выключателя надо запараллелить, а у вас что-то не очень похоже.

Присоединяюсь, для определения базисных (базовых) токов надо брать одинаковую "проходную" мощность, мощность тр-ра. Ну и понятно (понятно?) почему. Втекающий со стороны питания и вытекающий в нагрузку или  к точке КЗ токи должны соответствовать одной и той же мощности, защита же дифференциальная, разностная. Первое правило Кирхгофа ... 
На картинке у вас полярность ТТ на стороне НН как будто разная. Точки расставить, может быть?

Так трансформатор и есть узел. Специфический, конечно, для потоков мощности правило соблюдается, а вот токи - они принципиально разные. Но их можно и нужно привести к одному "масштабу", выровнять, и понятно, как это сделать.

чего не понятного, токи во всех плечах выравниваются
в РНТ и ДЗТ числом витков обмоток   - классика
в МП РЗ коэффициентами трансформации вторичных входных трансформаторов в терминалах, иногда ставят промежуточные, например если попали на 5А и 1А, это так сказать аппаратно, но у МП можно ещё и программно и даже с учётом разных схем соединения обмоток ТР - Y/D

мне что не понятно... в зону защиты входит ещё ошиновка и реактор?! а не проще подать с обмотки D? если это именно ДЗТ трансформатора?

понятно!
нужно считать, а посчитать проблемы - нет исходных данных?! характеристик или параметров присоединений и характер нагрузки на обмотках не известны?!
ведь не спроста стоит реактор, очевидно там источник эл.эн., если бы это был просто реактор компенсации ре.м. с заземление, то зачем его вообще вводит дифф.защ. (это ещё одна "непонятка")?

Может ток КЗ вне зоны ДЗШ слишком большой и ТТ насыщается с неселективной работой? Тогда, включив реактор в зону ДЗТ обеспечим селективную работу если ДЗТ отключит быстрее?