еще пара вопросов :
1) Тип характеристики для уставки  выбирается из каких соображений ? от типа защищаемой линии? ( расчитываю 110-ку с 2х сторонним питанием, без отпаек)
опять же советовали брать кардиоиду, но хотелось бы разъяснения.
2)Кч (коэффициент чувствительности) нужно обеспечить не меньше 2 ( по ПУЭ), по какой формуле он расчитывается для ДЗЛ?

Нигде не нашел именно объяснений на эти вопросы... если не сложно объяните пожалуйста.

ЗЫ: Надо только правильно посчитать дифференциальные и тормозные токи ДЗЛ и построить точки на характеристике ДЗЛ.

Характеристика выбирается не от типа ВЛ а от применяемых ТТ. Цитата из рекомендаций ЭКРА (Пользуясь зависимостями рис. 14, можно, для конкретных условий по насыщению ТТ, выбрать тип характеристики блокирования.)
Кч расчитывается для ДЗЛ и для всех характеристик, имеющих горизонтальный участок и наклонный, одинаково. Он считается для горизонтального участка, то есть где еще нет торможения. У Вас Iд=0,3 (0,3 от принятого тока за базовый).  Относительно него и проверяется чувствительность.
Некоторые проверяют чувствительность при наибольшем токе КЗ, учитывая Кт. Это неверно, так как ток может уменьшится на входе в терминал (переходное сопротивление, уменьшение источников тока), но если ток попал в терминал, то уже не может диф. часть тока уменьшится сильнее тормозной части, если они работают по одинаковому принципу.

Я тоже не понял что хотел сказать R14.

Дело втом, что начало характеристики это чисто фиктивная точка, оказаться в которой физически не возможно.
Поэтому проверять к ней чувствительность - странно как-то.
А так же получить суммарный ток КЗ на линии 110 кВ менее 300-600А (при ТТ 1000/1 - 2000/1).

Проверка чувствительности ДЗЛ описана в руководящих, с примерами. Там по чувствительности к точке в минимальном режиме. И больше никак.

Тормозные токи и дифференциальные каждый производитель считает по своему, а некоторые еще и дают возможность выбора как считает эти токи устройство.

Поэтому - читай описание работы устройсва. Без этого никак. Там все есть.

Как выставить уставку Iд и почему 0,3.
Потому что меньше боязно. Эта тема как минимум кандидатская диссертация. А все формулы, приводимые разными производителями взяты, с потолка.. Надо отстроится от тока небаланса при внешнем КЗ в начале торможения (а это меньше 0,5 Iб). Главный небаланс вызывает не этот ток, а поведение ТТ в переходном режиме и апериодическая составляющая плюс остаточное намагничивание ТТ (например при АПВ). Вот эти составляющие не очень то подчиняются формулам. Мне нравится эта формула:
Iд= Кпер*Кодн*Е + запас
К пер=2 – учитывает увеличение погрешности ТТ в переходном режиме в 2 раза –взята с потолка – научного обоснования нет;
Кодн=1 при вторичных номиналах ТТ с двух сторон 1А. 
Кодн=2 при вторичных номиналах ТТ с одной из сторон или с двух сторон 5А.
Цифры с потолка.
Номинал ТТ играет очень большую роль. Если взять ТТ на 5 А, то он уже будет несколько нагружен на сопротивление проводов. Сама МП защита имеет очень малое сопротивление что при 5 А, что при 1 А исполнений и может быть принята 0.
Апериодическая составляющая в переходном режиме вместе с остаточным намагничиванием  может насытить 5А ТТ. А вот 1 А ТТ может быть нагружен по сопротивлению в 25 раз больше 5 А ТТ. Раньше 1 А защиты имели сопротивление в 25 раз больше чем 5А. Теперь 1А ТТ нагружен только на сопротивление провода и, следовательно он будет примерно в 20 раз лучше чем 5 А. Будь моя воля я бы вообще запретил 5 А ТТ для МП защит – особенно для вновь строящихся объектов. Даже для напряжения 6 и 10 кВ намного эффективнее использовать 1 А ТТ. Раньше они не могли быть использованы при больших токах. Например, 6000/1 с нагрузкой 50-100 Ом вызвал бы несколько кВ во вторичных цепях при большой кратности тока КЗ. Теперь при нагрузке в 2-5 Ом такое невозможно. Дополнительно экономия меди в кабеле. Сечение для 1 А поменьше чем при 5 А;
Е=0,05 - погрешность ТТ при синусоидальном токе (при токе меньше 0,5 Iб);
запас = 0,1 – включает в себя и погрешность угла передачи на противоположный конец.

Итого получаем при 1 А ТТ Iд=2*1*0,05 +0,1 = 0,2Iб.
Итого получаем при 5 А ТТ Iд=2*2*0,05 +0,1 = 0,3Iб.

Теперь еще что взять за базис. Можно номинал ТТ, а можно и номинал ВЛ. Например при ТТ 2000/1 получаем при уставке 0,3 ток срабатывания 600 А. Многоват – не все переходные КЗ на землю будет брать. Берем за базис ток ВЛ, например 1000 А. Получаем уставку уже 300 А. Но в этом случае и торможение будет начинаться в 2 раза раньше. Конечно погрешность ТТ нелинейна, но так можно считать.
Но есть ограничения Iб снизу.
Ток срабатывания Iд должен быть больше, равен 4% номинала ТТ чтобы не попасть на плоскую часть характеристики намагничивания (кто то берет и 2%).
Второе ограничение Iб связано с тем, что при переходном КЗ на землю по данной фазе сохраняется и определенная нагрузка, от которой нежелательно тормозить. Для этих целей Iб нежелательно брать меньше номинала передаваемого тока по ВЛ.
Если все это описывать получается очень длинно, и никто это читать не будет – заснет на 1 странице. Итак уже получилось очень много.

R14 я правильно понял, в виду имеется присутствие апер.состоявляющей в режиме наиболее близком к номинальному?
То есть удаленное внешнее КЗ с присутствием апер.состовляющей при отсутствии торможения (минимальном торможении).

Совершенно верно.

У каждой линии есть индуктивность и емкость. Зная емкость (или удельную емкость, т.е. емкость на еденицу длины линии), можно посчитать зарядный емкостной ток линии по выражению:
Ic(A)=3.63*10^(-6)*UnomPh-Ph(kV)*Fnom(Hz)*Cud(nF/km)*L(km), в скобках показанны размерности величин входящих в формулу (Зиглер, ДЗЛ 199 стр).
Напряжение линейное линии.

Или зная удельный зарядный емкостной ток:
Ic(A)=Ic_ud(А/km)*L(km).

Отстраиваемся от данного тока с коэффициентом отстройки 2.5 ... 4.0, но не менее 0.15  номинальных токов ТТ!

У некоторых реле можно задавать удельную емкость или проводимость и тогда устройство само отстраивается от зарядного тока, например у Альстома (Арева), Р545 задается проводимость в Сименсах.

Емкостной ток трехфазный и смметричный, отстроек как правило нет, но есть компенсации емкостного тока (у некоторых производителей).

Я почему-то подумал о токе Заряда емкости сети при ОЗЗ внутри зоны ДЗ. Он если я не ошибаюсь лежит в более высоком диапазоне частот.
Спасибо.

ДЗЛ ЭКРА имеет три различные характеристики из которых выбираем одну.
- от суммы модулей векторов токов - кардиоида;
- от модуля разности векторов токов - окружность;
- с использованием специальной «секторной» характеристики блокирования в ком-
плексной плоскости отношений сравниваемых фазных токов.