До опыта использования,в моем случае не дошло, так как объект до сих пор не введен в эксплуатацию, но проект, монтаж и часть наладки выполнены...
Проектом зпложено два комплекта защиты генератора 12 МВт на 7UM622 (перечислю весь набор защит):
1. Защита ротора от замыкания на землю (без определения замыкания во второй точке), функция 64
2. МТЗ I с комбинирован. пуском и удержанием по напряжению (c независимой хар-кой), функция 50/51 27, 59
3. МТЗ II с пуском по минимальному напряжению (c независимой хар-кой) 50/51
4. Трехступенчатая защита от перегрузки токами обратной последовательности (с зависимой и независимой харками), функция 46
5. Защита от обратного направления мощности, функция 32R
6. Защита от симметричной перегрузки (с зависимо-независимой хар-кой), функция 49
7. Защита от повышения напряжения, функция 59
8. Защита от потери возбуждения, функция 40, 27
9. Дифференциальная защита генератора, функция 87
10. Защита статора от замыкания на землю была выполнена (по непонятным мне причинам) на отдельном блоке ЗГНП-4.2, вмонтированном в Риталовских шкаф, рядом с 7UM622.
Теперь по защите от потери возбуждения (из расчета уставок):
Согласно данным завода-изготовителя для генераторов допустим асинхронный режим работы при потере возбуждения.
Срабатывание защиты по 1 и 2 характеристикам, отстроенных от работы ОМВ в системе возбуждения генератора, предусмотрено использовать для разгрузки турбины по активной мощности и перевода генератора в асинхронный режим работы.
1. Уставку блокировки защиты при снижении междуфазного напряжения принимаем равной
Uср мин бл =25,0 В
2. Параметры характеристик 1 и 2 выбир. по диаграмме мощности генератора (данные завода-изготовителя) по условию отстройки от предполагаемой характеристики
ограничителя минимального возбуждения, реализуемого в контроллере системы возбуждения, моделируя пределы статической устойчивости генератора:
2.1. Синхронное сопротивление, соответствующее пересечению 1 характеристики с осью реактивной проводимости определяем как Хd1=2,22. Тогда во вторичных ве-
личинах точка пересечения 1 характеристики с осью реактивной проводимости определяется по формуле
Yср1= (1/Хd1)(Iном ген/ Uном ген) (Uном тн/ Iном тт), o.e.
Угол наклона выбираем равным αср1=60°.
2.2. Синхронное сопротивление, соответствующее пересечению 2 характеристики с осью реактивной проводимости определяем как Хd1=2,4. Тогда во вторичных величинах точка пересечения 2 характеристики с осью реактивной проводимости определяется по формуле Yср2= (1/Хd2)(Iном ген/ Uном ген) (Uном тн/ Iном тт), o.e.
Угол наклона выбираем равным αср2=80°.
2.3. Выдержки времени срабатывания защиты по 1 и 2 характеристикам tср 1 и tср 2 выбир. по условию отстройки от времени реакции ограничителя минимального возбуждения на восстановление устойчивой работы и предварительно принимаются равными 10sec. Уставки могут быть скорректированы по результатам испытаний регулятора.
3. Параметры характеристики 3 выбир. по условию отстройки от предела динамической устойчивости генератора. Ввиду отсутствия специальных данных оставляем
предварительно уставки по умолчанию, что соответствует:
3.1. Первичному сопротивлению Хd3=0,75 генератора, находящемуся в диапазоне между синхронным продольным реактивным сопротивлением Хd=2,4 и переходным
реактивным сопротивлением Хd =0,2 (по данным завода изготовителя). Хd3 можно определить из формулы Yср3= (1/Хd3)(Iном ген/ Uном ген) (Uном тн/ Iном тт) =1,1, o.e.
Угол наклона выбираем равным αср1=80°. Уставки должны быть скорректированы по данным заводаизготовителя и по результатам испытаний генератора.
3.2. Выдержку времени срабатывания по 3 характеристике tср 3 выбир. согласно рекомендациям Siprotec. Уставка может быть скорректирована по данным завода изготовителя и по результатам испытаний генератора.
4. Контроль напряжения цепей возбуждения не используется.
5. Работа генератора в асинхронном режиме может сопровождаться снижением напряжения при недостатке реактивной мощности в сети. При недопустимом снижении
напряжения целесообразно произвести переключение питания собственных нужд с рабочего трансформатора на
резервный. Для этого выходные воздействия защиты по 1 и 2 ступени на разгрузку турбины с проверкой снижения напряжения распространяем на отключение ввода 0,4кВ рабочего ТСН.
5.1. Уставку разрешения отключения ввода 0,4кВ ТСН по снижению междуфазного напряжения Uср мин выбир. из расчета снижения напряжения до 0,85Uном.
5.2. Выдержку времени срабатывания органа минималь ного напряжения tср мин принимаем минимально возможную.
По расчету защиты ЗГНП-4.2 к сожалению нет данных...
Надеюсь поможет информация.

Интересует информация, имеется ли нормативный документ, который определяет, использование для данной защиты алгоритмов, которые  у Сименса не реализованы?

Если говорить честно, единственная нерешенная задача в комплексе защит генератора/блока - это 100% земляная защита статора. Потеря возбуждение - это легко решаемая задача...

SIEMENS тут не причем. Просто нет решения универсального и устойчивого...