А почему Вы не делаете схему как в #22 предыдущей темы?

Схема та же. Не знаю как нарисовать, но тогда словами, ТТ-110, 9ТТ по 6кВ включены от генератора к нагрузке. ТТ-35 и 1ТТ и 2ТТ по 6кВ включены наоборот.
Точками я это вроде показываю.
По 6кВ : суммарный тока на реле это ток 9ТТ минус  (1ТТ плюс 2ТТ ).

Выкладываю полную схему

retriever, ток срабатывания защиты в точке К2 (в зоне повышенной чувствительности) будет не 608 А, а меньше (около 415 А для номинального коэффициента трансформации без учёта торможения). При проверке чувствительности не учтено торможение, которое будет в зоне повышенной чувствительности. С учётом  торможения ток срабатывания увеличиться на 20-30% по характеристике соответствующей минимальному торможению. Витки тормозной обмотки рассчитаны неправильно из-за того, что кол-во рабочих витков взято на стороне 110 кВ, а не 35 кВ.

В варианте, на котором так настаивает RIN, ток срабатывания защиты в зоне повышенной чувствительности при номинальном коэффициенте трансформации без учёта торможения будет равен 352 А, но при этом также будет торможение в зоне повышенной чувствительности. С учётом  торможения ток срабатывания увеличиться на 20-30%.

В варианте #22 предыдущей темы, ток срабатывания защиты в зоне повышенной чувствительности при номинальном коэффициенте трансформации равен 270 А, торможение отсутствует. Этот вариант рекомендуется РУ13б.

Для тормозной обмотки достаточно 5 Витков, так как небаланс при КЗ реактором меньше 200 А (и даже меньше МДС срабатывания реле), что приводит к увеличению коэффициента торможения из-за увеличения угла Alpha.

Если реактор входит в зону ДЗТ, но ДЗТ не обеспечивает требуемой чувствительности, то необходима отдельная защита реактора. В данном случае, ДЗТ даже с минимальной уставкой равной номинальному току трансформатора (402 А) и отстроенной от БНТ не обеспечивает требуемую по ПУЭ чувствительность.
Тут всего три варианта:
1) Микропроцессорная ДЗТ, но потребуются большие денежные вложения.
2) Электромеханическая ДЗТ, всё уже есть, капиталовложения минимальны
3) Отдельная защита реактора: либо МТЗ с выдержкой времени либо ДЗО НН, что опять приводит к дополнительным капиталовложениям.

А МТЗ ВН трансформатора этот реактор не кроет?
Просто, может, реактору можно отключаться и с выдержкой времени? Или нельзя, недопустимо?

RIN, 14 витков на W2ур выставлены для выполнения требования по чувствительности ДЗТ к КЗ в точке К2. Обратите внимание, что при этом КЗ ток через нижний ТТ 6кВ не течет, поэтому его Ктт не учитывается. При этом расчетчик сознательно пошел на небаланс при сквозном КЗ (в точке К3), расчетом доказывая, что ампер-витков для срабатывания не хватит. Опыт эксплуатации подтвердил расчет, "сквозняков" не было. Теперь проектом предлагается уменьшить Ктт, что приведет к угрожающему росту небаланса. Если не менять витки, останется надеяться на торможение, которое тоже вырастет. Вы предлагаете уменьшить витки до 11. Небаланс уменьшится, но тогда ДЗТ перестанет удовлетворять требованию чувствительности к КЗ в точке К2. Вариант расчета без использования 9ТТ сразу отбрасываем, с 19 витками на Wр ДЗТ вообще не сработает при КЗ в точке К2. А вот схема из #22 наилучшая из предложенных. 19 витков против 14 гарантируют выполнение требования по чувствительности. Нет торможения при КЗ в зоне. W2ур освобождается для балансирования при сквозных КЗ. Вам даже калькулятор дали...

Посмотрел схему в старой теме (#22) еще раз.
Сдается мне, что "правильная" полярность будет вот так:
http://rzia.ru/uploads/4731/thumbnail/gfskvyTwR6a0X7jZWIQO.png

P.S. Концы ТТ я промаркировал в соответствии с #6, там главное вот что: в "начало" ДЗТ втыкаются
-  конец ТТ со стороны шин 110 + конец ТТ со стороны 9ТТ, взятый со стороны трансформатора.
-  конец ТТ со стороны шин 35
-  конец ТТ со стороны шин 6

Добавлено: 2016-09-16 21:32:35

Понял. Не сразу дошло, что коэффициент торможения в эл/мех ДЗТ нужно приводить к той стороне, которой тормозим.
wт=wраб*Кнб/(115/38,5)*(Ксх110/Ксх35)*(Ктт35/Ктт110)
Так получается? Тогда да, wт в моем расчете будет 4 с дробями, и надо взять 5.
По идее, надо еще проверить торможение обмоткой 6 кВ, но там наверняка будет неопределяющее условие.

Я, возможно, немного неправильно выразился. Я к тому, что если тормозить стороной 110 (хотя бы гипотетически, даже если конструктивно это нельзя), то результат будет один, а если тормозить стороной 35 - другой. У меня в расчете, как вы правильно отметили, торможение было стороной 110, и я задался вопросом - как соотносится число витков, полученное при торможении стороной 110, к количеству витков при торможении стороной 35 (считаем, что на 6 кВ тока нет для простоты). Рабочая обмотка в обоих случаях предполагается на стороне 110.
http://rzia.ru/uploads/4731/thumbnail/JbXWq9HS3eoMda2BhkLU.png
Получается, ток на 35 кВ будет больше, чем ток на 110 кВ (Ктт и Ксх одинаковы в данном случае), тогда для создания одной и той же тормозной МДС число витков для торможения стороной 35 кВ будет меньше, чем если тормозить 110-ю...