Слишком много вопросов, в которых я некомпетентен. Но для начала:

ТТ - аналог гоблина. Его задача - выдать вторичный ток, соответствующий первичному. А если ему это не удается, попытается оправдаться перед первичным током путем собственного перенасыщения и повышения напряжения на первичной обмотке.

Этот вопрос вполне решаем путем снятия вольт-амперной характеристики ТТ, по которой несложно вычислить фактическую погрешность для конкретного тока при заданной нагрузке.

В смысле? Допустим, на каждом из трех ТТ заземлили один из выводов вторичной обмотки (хотя и не всегда так бывает). Тогда можно было бы сразу от ТТ  к клеммам идти не 6 жилами (как есть в том числе и на рисунке СТ2), а 3мя. А потом те же 3 жилы с клеммы на счетчик. В случае необходимости что-то сделать со счетчиком - опустить переключатель на клеммах и закоротить их. Клеммы пломбируются, крышка ТТ - тоже. Постороннее вмешательство невозможно.

Я вот еще подумал, что если сразу в соответствующей ячейке РУ соединить провода от ТТ звездой и пустить 3 жилы, вместо 6, то это ж почти в 2 раза сокращается общая длина цепи. Тогда можно дать жилы в 2 раза тоньше.
Итого потенциальная экономия: вместо кабеля 10х4 мм2 дать 7х2.5 мм2 или даже 5х2.5 мм2.

Нет, непосредственно на счетчик с клемм тоже идут по 2 жилы на фазу. Может, тут дело в способе преобразования с аналогового сигнала на цифровой? Или имеете в виду, что в цепях АСКУЭ жилы от ТТ идут непосредственно на пломбируемые клеммы (Wago 847 LPW и им подобные), которые не имеют возможности добавить мостики (соединить, скажем, X1:32, X1:33, X1:34 с PE)?  Вот и приходится оставлять все 6 жил.

Да.

Конечно, именно такая цель у меня и присутствует.

В общем, в сухом остатке механизм такой:
Имеется 2 противоборствующих фактора
1) резкое увеличение сопротивления должно бы привести к такому же резкому уменьшению тока I2 (закон Ома как бы) и, как следствие, - увеличению суммарного магнитного потока в магнитопроводе ТТ.
2) но увеличившийся магнитный поток будет индуктировать большее напряжение и ток I2 должен бы вернуться к норме.
3) но если бы ток полностью вернулся к норме, тогда и суммарный магнитный поток тоже нормализовался бы, соответственно ток I2 опять должен упасть.
4) получается своего рода замкнутый круг, но в итоге ток I2 установится на значении  близком к номинальному, но с заметным отклонением. Скажем, будет 5.2А, вместо 5.01А. Разница будет создаваться увеличившимся током намагничивания Io.

Эх, хотел бы я побаловаться с ТТ. Был бы любопытный эксперимент. Особенно интересно было бы наблюдать переходный процесс при мгновенном увеличении вторичного сопротивления.

Много и правильно говорили, но никто не сказал... Нормальный режим работы ТТ - режим КЗ вторичной обмотки, режим КЗ - минимальное сопротивление нагрузки. Далее идем к понятию удельного сопротивления проводника и пересчета на фактическое сопротивление, которое зависит прямо пропорционально от длинны проводника и обратно пропорционально от его сечения. Если это понимать, то и вопросы о возможности снижения тока путем увеличения сопротивления должны отпасть сами собой.

Видимо, из-за витковой коррекции, т.е. вторичных витков в учетовых обмотках чуть меньше, чем надо, чтобы погрешность от сопротивления во вторичной цепи (которая в -) компенсировалась сниженным Ктт (в +). Так на так выходит, что при нагрузке около номинала и токе около номинала погрешность минимальна.
Если не делать витковую коррекцию, то режим кз дает минимум погрешности (но зачем такой ТТ нужен, с минимальной погрешностью тогда, когда к нему не подключено ничего).
Подробнее можно прочитать в книжке Афанасьев трансформаторы тока.

        Измерительные трансформаторы тока должны соответствовать требованиям ГОСТ 7746-2001, а трансформаторы напряжения – требованиям ГОСТ 1983-2001.
        Коэффициенты трансформации измерительных трансформаторов тока, используемых для расчетного учета, должны соответствовать значениям рабочих токов присоединения (потребление не менее 5% от номинальных значений – для трансформаторов тока с классом точности 0,5 и хуже   и   1% от номинальных значений – для ТТ с классом точности 0,2S или 0,5S).
       Допускается применение трансформаторов тока с завышенным коэффициентом трансформации (по условиям электродинамической и термической стойкости или защиты шин), если при максимальной нагрузке присоединения ток во вторичной обмотке трансформатора тока будет составлять не менее 40% номинального тока, при минимальной рабочей нагрузке не менее 5%(п. 1.5.17 ПУЭ).
      Величина нагрузки вторичных обмоток измерительных трансформаторов тока, к которым присоединяются счетчики, должна находиться в пределах мощностей, установленных ГОСТ 7746-2001 – выбранные ТТ проверяют на точность работы, сопоставляя расчетную нагрузку Zп с максимально Zдоп.max и минимально Zдоп.min допустимой, с учетом характеристик, приведенных в паспортах ТТ.
      В соответствии с рассчитанной мощностью вторичной нагрузки трансформаторов тока принимается решение о необходимом сечении вторичных измерительных цепей ТТ и о необходимости установки догрузочных резисторов для работы в заданном классе точности.

Заземление на метрологические характеристики не влияет.
(за исключением случайного заземления токовых цепей в 2-х разных местах, но это уже дефект)

Требование только из соображений безопасности.

Т.е. ни в первом, ни в другом случае заземление на погрешность не влияет... Ну, мне тоже так казалось. Правда ходили слухи, что якобы при отсутствии заземления происходит какое-то искажение измерений. Векторы фаз как-то слегка смещаются. Может,это от того, что при 4-х проводной системе на нулевой точке появляется небольшое напряжение, если ее не заземлить?
А что конкретно понимается под помехоустойчивостью и безопасностью?

Добавлено: 2017-04-17 09:26:15

И еще одно. Об этом никто не пишет, но, допустим, есть ТТ 5Р 20, 10ВА, 1А по вторичной цепи. При номинальной нагрузке имеем ALF=20. Но при нагрузке меньшей, мы можем легко получить ALF в разы больший и это будет выше 25% номинальной нагрузки. Например, при нагрузке 3 ВА мы получим ALF=50.
Получится, что по вторичной цепи в случае кз может потечь ток примерно равный 1А*50=50А и будет измерен с погрешностью до 5%. А там жилы 2.5мм2 от ТТ к клеммам. Как оно не сгорит?
А если ТТ имеет 5А номинальный вторичный ток и ALF=10? Тогда там вообще 50-100 ампер получаются в зависимости от нагрузки.

Да и если взять керн измерительный. Коэфф безопасности SF=5 при нормальной нагрузке. Т.е. ТТ должен насыщаться раньше, чем первичный ток дойдет до значения 5*Iном. Но опять-таки, при меньшей нагрузке ТТ насытится позже и через вторичную обмотку может пойти уже не 3-4А, а 10А.
А если ТТ имеет вторичный ток 5А, а коэффициент SF тоже равен 5, то получим уже порядка 15А даже при номинальной нагрузке. При меньшей нагрузке можно все 50А получить.

Странно все это.