По-моему, обе ступени хотели сделать типа как дальнее резервирование, просто ступень 2 в вашем случае будет с большой выдержкой времени типа 2-3-5 с, а ступень 1 условно 0.6 с.
Если так подумать, то можно сделать вообще 3 ступени, еще 1 ступень отстроить от КЗ на стороне ВН блока, она будет защищать КЗ рядом с местом установки защиты и будет без выдержки времени.

Больше 1.5 Iном генератор без форсировки даже при КЗ в установившемся режиме не выдаст.
Ik=E/Xd=(1+Xd)/Xd=1+1/Xd, с учетом Xd~=2, будет Ik=1.5 Iном
С форсировкой выдаст Кф*Ik=2*Ik=2*1.5=3 Iном.

При относительно близких КЗ генератор это источник тока 3Iном, и непонятно, почему у вас по чувствительности что-то там проходить не будет.

Наверное да, так можно. Другое дело что при КЗ в АТ на самом деле чувствительность будет не ахти, витковые КЗ все равно чувствовать не будет.
Так можно что-то типа ДЗ1 отстроить от КЗ на ВН и СН, ДЗ2 по согласованию с 1 ст линий (Или ДЗ в шины ВН/СН АТ), и будет не очень большая выдержка времени, и чувствительность тоже будет.

Ну мб если с учетом Кзапаса и Квозврата такая уставка в итоге то ок. А если еще отстроить и получить уставку 2 номинала это многовато.

Генератор это почти источник тока в уст. режиме, у него Xd=2, а Xd``=0.2, Eген=(1+Xd)=3 в уст. режиме, сопротивление Xd=2, ток равен 3/2=1.5 о.е.
А трансформатор это условно 0.1 о.е. (для АТ я точно не знаю, где у вас генератор, если на НН, то будет что-то в райное Ukвн=0.35...0.45, и это все равно немного по сравнению с Xd. Поэтому ток что при близких КЗ, что при КЗ за блоком в уст. режиме примерно одинаковый. Он только в начальный момент сильно зависит от сопротивления Т, когда Xd=0.2

Так что если есть токовая защита с большой выдержкой времени, то она чувствительна будет...

Вторую лучше выбрать по условию надежного охвата АТ и согласовать с защитами линий. И ещё отстроится от нагрузки.

Мне кажется большой разницы для ДЗ не будет что установившийся, что переходный режим КЗ (судя по формуле здесь ведь речь именно про режим КЗ?). У неё сопротивление практически не должно зависеть от изменения тока во времени (она мерит сопротивление до места КЗ).
А вот при нагрузке 1,5 Iном - да величина большая, но её берут обычно с запасом, точное значение вряд ли кто вам даст.

Рекомендации вполне приличные, но если хотите считать реально, пожалуйста:
Надо исходить от режима с форсировки возбуждения генератора.
Ток статора в номинальном режиме равен
Iст = Ia + j.Ip
В относительных единицах
Iст = cos ϕ +j.sin ϕ
В относительных единицах и скалярной форме
Iст = (cos^2 ϕ +sin^2 ϕ)^1/2
При форсировке (Кфорс = 2) ток статора в о.е. будет
Iст = (cos^2 ϕ +(2sin ϕ)^2)^1/2
Учитывая что Uмин = 0,95Uном, для генераторов с разными номинальными коефициентами мощности получаем:
При генераторе с cos ϕ = 0,8 и съответсвено sin ϕ = 0,6
Iст = (cos^2 ϕ +(2sin ϕ)^2)^1/2 = (0,8^2 + (2.0,6)^2)^1/2 = 1,44
Соответствено Фнагр = 54 град.
При генераторе с cos ϕ = 0,85 и съответсвено sin ϕ = 0,53
Iст = (cos^2 ϕ +(2sin ϕ)^2)^1/2 = (0,85^2 + (2.0,53)^2)^1/2 = 1,36
Соответствено Фнагр = 49 град.
При генераторе с cos ϕ = 0,9 и съответсвено sin ϕ = 0,44
Iст = (cos^2 ϕ +(2sin ϕ)^2)1/2 = (0,9^2 + (2.0,44)^2)^1/2 = 1,26
Соответствено Фнагр = 41 град.
Рекомендации ООО... видимо даны для наиболее тяжелого случая - генератор с cos ф = 0,8.

Изключая к.з., режим с форсировкой возбуждения дает максимальный ток генератора. Поскольку речь о дальнем резервировании, именно режим с форсировкой актуален для отстройки от режима нагрузки. Именно в этом режиме (изключая к.з.) угол нагрузки стремится с углу к.з.