Сделать можно хоть треугольный)). Тороиды мотают из-за простоты конструкции оправки для намотки, из-за того, что станок для намотки вторички более простой по конструкции.
Высота также зависит от возможности станка намоточного.

Если взять эмалированный провод прямоугольного сечения 1х2,855, что соответствует 2,5 мм2, и мотать на сердечник с указанными размерами 9 секций по 10 витков в одном слое (ширина секции 28,55), получим один слой для 2100 витков будет иметь 90 витков и тогда соответственно нужно 8 слоёв в каждой секции (внутренний диаметр 282, а обмотка займёт 257 т.е. запас для изоляции и отводов есть). Тогда получим длину провода  257*(300*8+56) = 631, получим сопротивление 631*0,0071 = 4,48 Ом. Но за счёт толщины проводов и изоляции (8+0,5*5)*2 = 21 внутренний диаметр уменьшится до 282 - 21 = 261, ещё если внешняя изоляция ТТ 10 мм, да нормально.
Если мотать 2 проводами, то получим сопротивление не менее 2,3 Ом, внутренний диаметр будет не более 282 - 37 = 245 или с изоляцией 10 мм - 225, да тоже наверно допустимо...

а у меня вот так получается....  можно конечно пооптимизировать и с круглым проводом: сечением провода-число секций-число витков в слое... и наверняка улучшить параметры...
ещё один момент не рассматривали, а  сечение 2,5 мм2 для номинального 1 А это много или мало, т.к. длительно допустимый не менее 8А/мм2! а ток по НД не должен превышать 1,05 А, тогда получаем, что при норме 10 Ом для ТТ с таким Ктт  можно брать провод сечением 1,5 мм2...

Экономика = Жадность?

вопрос уже обсуждался, это типа 
"а можно из овчинки сшить 16 шапок - да можно можно!"
сейчас делают аж 5...6 кернов на одном ТТ, габаритная мощность, а точнее объём пространства остались как и были сколько там не более 50 ВА и делим на 5...6, при этом обмоточные провода меняются не пропорционально, а вот число витков по Ктт у всех одинаково, вот и вынуждены химечить-изощряться...

Точно и желательно в каждое ТП, ставить такие одноамперные с МП терминалом от флагмана, что ваш завод работал и процветал!
Не просто так пишу, а в первой редакции Правил технологического функционирования энергосистем было требование, чтобы в каждом ТП была дифференциальная защита трансформаторов!

некогда было... прочитал, согласен
статья по стилю очень слаба, много чисто субъективных суждений и выводов, хорошо, что не было "массового" прочтения ...
подумаешь 63 кА, например, проблема стоит остро для генераторных ТТ, там токи отключения более КЗ 250, 300 и даже 400 кА...

однако, замечание по переходу на 1А.
в целом согласен, что нужно в основном использовать 1А,
однако есть нюанс, если соединительный кабель большой длины (300...400 м) и естественно с жилами меньшего сечения,  чем для 5А, то его ёмкость будет больше и при большем активном сопротивлении - получим тау токовой цепи больше, поэтому может оказаться "хрен редьки не слаще".

и ещё момент, если применяется сердечник с зазором, понятно, что существенно уменьшается насыщение магнитопровола, но это тогда трансреактор и тогда в переходных режимах это дифференциируещее звено, т.е. увеличение апериодической составляющей и усиление всех высших гармоник...
например в датчиках тока защит ЧЭАЗ-за на U образных сердечниках была прослойка лакоткани...

Для понимания. Держим в руках магнитопровод 3409 120*90*30. И мотаем на него 100 витков проводом сечением 2,5 мм2. Ставим на установку и снимаем характеристики обмотки:
Проверяем как 100/1, нагрузка 1 Ом (1 ВА) - кратность около 15,5
Проверяем как 500/5, нагрузка 1 Ом (25 ВА) - кратность около 3

Даже если намотать 100/1 проводом сечением 1 мм2:
Проверяем как 100/1, нагрузка 1 Ом (1 ВА) - кратность около 12,5

Как защита одноамперники будут в несколько раз выше по кратности

Я немного о другом, я с точки зрения изготовителя ТТ - по ГОСТ 7746 минимальная кратность - 5. Т.е. даже если заказчика устроит 2, я не смогу это сделать. Придется использовать больше железа и меди для того чтобы изготовить 10P5, например.