Обязательно. Если ПТТ ЧЭАЗ (когда-то входили в комплект ДФЗ, сейчас - ПЗ-233) с потугами, но с сохранением допустимой погрешности, справлялись с  электромеханической ДЗШ, причем на малых витках пускового и избирательного органа, то АТ-31, АТ-32 с обычным реле РТ-40 не справляются, для микроэлектроники предназначены. Где-то здесь упоминались Сименсовские аналоги, но с ними лично пообщаться не довелось. У Вас же, судя по некоторым углам схем, за ПТТ сидит электромеханика, причем довольно старая и тяжелая.
Прошу прощения, не как дополнительную нагрузку учитывать, а как дополнительный элемент погрешности. В любом случае считать нужно.
Кстати, об учете нагрузки. ПТТ и ПАТ при изменении номинального тока основных ТТ изменяют и приведенное к ним сопротивление нагрузки. Ктт=,,,/5 - одна величина, Ктт=,,,/1 - другая. Одноамперные потребители имеют при тех же технических характеристиках куда болеее высокое сопротивление, чем пятиамперные. Так что нужно рассматривать любые варианты.
Скорее всего, речь идет об изменении Ктт без замены основной аппаратуры РЗА. Если это не связано с радикальными изменениями, то лучше обойтись перебивкой уставок в конечном потребителе.

То что нагрузку нужно приводить к ступени самого тр-ра тока, я понял. Этого достаточно?
Сам ПАТТ вносит дополнительное сопротивление в цепочку?
Производители дают параметр "сопротивление короткого замыкания", вот это оно и есть сопр. которое вносит сам ПАТТ? А к какой стороне оно приведено тогда?

Вроде бы нет, дополнительное сопротивление несущественно. Можно провести дополнительный расчет с учетом потерь в трансформаторе, но мне кажется (не спец в этих вопросах), что этим можно пренебречь.
Другое дело, сопротивление конечной нагрузки, пересчитанное посредством коэффициента трансформации ПТТ, может повлиять на погрешность основного ТТ. 5/1 - облегчение нагрузки, 1/5 - утяжеление. Или наоборот? Пусть коллеги по Форуму меня поправят.

Производители дают параметр "сопротивление короткого замыкания",  вот это оно и есть сопр. которое вносит сам ПАТТ? А к какой стороне оно приведено тогда?

А не проще выполнить замер Zнагр.тт? У Вас имеются реальные токовые цепи с реальной нагрузкой. Выводите присоединение для проверки загрузки токовых цепей. Выводите защиты присоединения по выходным цепям, исключив токовые цепи ДЗШ, сохранив исследуемые токовые цепи в сборе. С ближайшего к ТТ клемника подаете двухкратные фазные и линейные токи поочередно(не забывая про снятие заземления), замеряете напряжения. Высчитываете Zн, выбираете для расчета наибольшую линейную и фазную нагрузку. Делаете расчет.

При переводе через ОВ без обесточения  перевод нужно будет делать с кратковременным выводом защиты.

2. для примера 2 (выравнивающий автотрансформатор тока 3/5А). Для расчета нагрузки основного ТТ (1000/5) необходимо сложить сопротивления :
собственное сопротивление вторичной обмотки ТТ, плюс сопротивление проводов от ТТ до ПАТТ, плюс сопротивление короткого замыкания ПАТТ (Zпатт);
и  сопротивление всей нагрузки подключенной к ПАТТ (Zнг патт) умноженное на Ктт^2 (5/3*5/3=25/9=2.78 для данного Ктт).
Теперь к самому плохому. Тут скорее чем ТТ насытится ПАТТ. ПАТТ как уже отмечали выше  предназначен для работы на небольшую нагрузку (хотя например по АТ-31,АТ-32 из документации видел только количество витков по отпайкам и длительно допустимые токи). Тем не менее с ПАТТ можно снять ВАХ, по которой определить напряжение насыщения. И если оно (для обмотки на 3А) будет меньше чем Iкз макс *(Zпатт+Zнг патт*2,78) то применять такую схему для ДЗЛ недопустимо. Iкз макс, естественно необходимо выбрать при КЗ вне зоны ДЗЛ.